2)滯后橋臂實現ZVS的能量條件：在VT3和VT4開、關過程中，二次側整流二極管向時導通，變壓器二次繞組兩端電壓為零，一次側電感僅為諧振電感Llk。諧振時，Llk釋放儲能，使VT3、VT4并聯電容完成充放電狀態轉換。當其一并聯電容電壓諧振下降到零時，相應的開關管實現ZVS。由式當Cb<Cb(crit)時，一次電流較小，Llk儲能較小，因此，滯后橋臂ZVS條件需按較小的電流來考慮。
附加諧振電感的目的就是為了實現滯后臂開關管的ZVS，如前面的分析，滯后臂諧振時次級電感不能通過變壓器反射到初級，為了保證滯后臂的開關管ZVS，那么諧振電感的能量必須滿足下式：
                       L_rI²_p/2=( V²_in*C_上管)/2+( V²_in*C_下管)/2=V²_in*C_lag
    即               L_r= 2* V²_in*C_lag /I²_p
    其中       L_r ：諧振電感值
                   V_in：輸入電壓  
                   C_lag：滯后橋臂電容(外加電容與MOSFET結電容)
                   I_p：滯后橋臂關斷時刻原邊電流大小
 
計算還要考慮以下幾點因素：
     ①、Vin應取最高輸入電壓值，保證任意輸入電壓下,滯后橋臂均能實現ZVS。
     ②、考慮在輕載I_pl（10%-20%負載）時刻，需要滯后橋臂仍然需要工作在ZVS狀態。
     ③、輸出電流i_Lf在某個值（比如2A）時刻，輸出儲能電感電流任然連續或處在臨界點。
     也就是說，輸出儲能電感的脈動電流等于2倍此值
      即                △ i_Lf = 2 *2A=4A
      那么             Ip=(I_pl+ △ i_Lf /2)/n
（4）輸出儲能電感設計：
    移相全橋的輸出儲能電感其實可以看做一個單純的BUCK電感，由于其正負半周期各工作一次，所以其工作頻率等于2倍開關頻率，其計算公式為：
                       Lf = Vo *(1-Dmin)/(4*fs* △I)
    上式中的Lf是最小電感，實際取值要大于此值，以保證電流的連續性，如果需要輸出電壓在一定范圍內連續可調的話，則Vo要取Vo（min),即
                        Lf = Vo(min) *(1-Dmin)/(4*fs* △I)
     上式Dmin是為了便于理解，實際上移相全橋占空比是不變的，不存在最小占空比的說法：即
                         Dmin= Vo(min)/(Vin(max)/n-VLf-VD)
（5）主變壓器設計：
    首先計算出移相全橋的次級輸出最低電壓：
                       Vsec(min)=( Vo(max)+VLf+VD)/ Dsec(max)
    初次級的變壓器匝比為:
                        n=Vin(min) /Vsec(min)
    選擇變壓器，使用A_p法：
                        Ap =Ae*Aw= Po*10⁴ /(4*ƞ*fs*△B*J*Ku*)
     接下來計算變壓器原邊匝數：
                         Np= Vin(min)*D_(max)/(4*fs*A_e*B_max)
     那么次級繞組匝數為：
                         Ns= Np/n